核心提示：　　廣東電力定子冷卻水中斷對發(fā)電機造成的損壞及修復(fù)王賓。辛文達(dá)沙甬發(fā)電總廠廣東東莞52390，振動過大的主要原因是端部固定方式較薄弱無法承受在定的溫升時所產(chǎn)生的熱膨脹。事故后廠家決定對發(fā)電機繞組端部進

　　廣東電力定子冷卻水中斷對發(fā)電機造成的損壞及修復(fù)王賓。辛文達(dá)沙甬發(fā)電總廠廣東東莞52390，振動過大的主要原因是端部固定方式較薄弱無法承受在定的溫升時所產(chǎn)生的熱膨脹。事故后廠家決定對發(fā)電機繞組端部進行臨時性的加固情況已經(jīng)明顯改善。

　　發(fā)電機的容量在不斷，加，而發(fā)電機的體積并未增大，這使得發(fā)電機的熱容量被利用得更加充分發(fā)電機運療，的剩余熱容景變小，這就對發(fā)電機的冷卻系統(tǒng)提出加嚴(yán)格的要求，如果發(fā)電機冷卻系統(tǒng)出現(xiàn)常，則容易造成發(fā)屯機超溫。沙角，電廠3號發(fā)電機在1999年3月24日發(fā)生了發(fā)電機定子內(nèi)冷水中斷4，的事故，使發(fā)電機受到了音分損傷。下面就這次事故的經(jīng)過對發(fā)電機造成的損傷及修復(fù)等情況進行介紹，以便同行能得以借鑒。

　　沙角，電廠共安裝有3臺由00丁0厘生產(chǎn)的水氫氫冷卻方式的660，發(fā)電機。從1996年投產(chǎn)至今，3臺發(fā)電機都相繼發(fā)生了重大故障。2號3號發(fā)電機故障的主要原因是發(fā)電機定子繞組端部固定較薄弱，引出線的固定支撐布置不合理，引起引出線部位振動過人。大此。廠家在3臺發(fā)屯機定7繞祖端部及1出線部位都安裝線振動監(jiān)測裝置。這次3號發(fā)電機定子內(nèi)冷水中斷后出現(xiàn)的昆個情，就足通過振動監(jiān)測結(jié)果判斷山來的1復(fù)故經(jīng)過1999年3月24日3號發(fā)電機在帶有功功率取發(fā)電機定子內(nèi)冷水水樣的操作過程中失誤，引起定干內(nèi)冷卻水從跳備泵也超去啟動發(fā)屯機發(fā)生斷水事故原設(shè)計發(fā)電機斷水保護動作的條件是12定子冷卻水泵電動機的事故按鈕都被按2臺定子冷卻水泵電動機的熱偶都動作，定子冷卻水箱水位低低并延時5在上述3個條件中任意滿足1個時斷水保護將動作由于當(dāng)時運行人員是在水位計的連通管上取水樣，取樣時閥門開得過大，造成水位計水位大幅度波動，水位低低信號保護動作。引起運的定戶冷卻水泵跳，水位波動因為原水箱水位木信號不能復(fù)位，而水位低信號又閉鎖了備用泵的連鎖啟動，所以導(dǎo)致斷水保護未動作。發(fā)電機在高負(fù)荷下運行以運人只亍動將發(fā)電機解列。解列3，也后。恢復(fù)記子內(nèi)冷卻水此發(fā)電機不存在過熱后突然冷卻的這種情況。停機后從定子線棒出水溫度的趨勢中看到，溫度從正常的55升至最高的95工定子繞組引出線內(nèi)冷卻水溫度，從5升高至最高的92，端部鐵心溫度從59，升高至最高的72.

　　由于沙角電廠的發(fā)電機在線棒上層及上層線棒之間沒有埋設(shè)溫度測點，只在每根線棒冷卻水的出水軟管上安裝了溫度測點，故在發(fā)電機內(nèi)冷卻水中斷6.七法準(zhǔn)確地判斷定子線棒上的溫升荀名少。在對發(fā)屯機進行外邰檢查正常后，+舊重新開機，機組帶滿負(fù)荷后，檢查發(fā)電機定子線棒出水溫度及發(fā)電機各部溫度均正常。

　　3月28日發(fā)現(xiàn)汽機側(cè)定子繞組端部的個測振點第20點的振幅達(dá)到報警值報警值為，子150，此點是安裝在汽機側(cè)定子繞組端部105角的位置，測的是繞組的徑向報動，乍而檢查發(fā)現(xiàn)安裝在同側(cè)位置285角的第21點的振動同第20點樣在發(fā)電機斷水事故后開始呈逐漸，大的趨勢第20點第21點的振動幅值趨勢冬阽山于振動的幅值是隨著發(fā)電機的有功功率和無功功率增大而增欠，所以排除測振兒件由廠過熱而失靈的可能性。征求廠家意，認(rèn)為確實存在端部繞組振動，人并且同發(fā)屯機斷水有關(guān)，但此振動幅位付發(fā)電機的正常運行還不會構(gòu)成危害，建議將第20點振動報以分別從5，〃捉，1到40，第21點振動報值從1001〃提高到400，〃發(fā)電機可繼續(xù)運，但報警值提高后，到418，第20點的振動又達(dá)到新的報警值，最高時曾達(dá)到457，隨后，為控制振動在報警值以下，決定機組限負(fù)荷300厘運行，等5月10日機組計劃小修時再做詳細(xì)檢查。

　　2發(fā)電機的損壞情況及分析2.1損壞情況5月21日，對3號發(fā)電機抽出轉(zhuǎn)子作檢查。在定子汽機側(cè)勵磁機側(cè)端部發(fā)現(xiàn)較多黑色汕泥狀條紋。主要發(fā)生在彈性板和端部支撐架之間線棒間墊塊上，另有幾處在端部引線上。分析后認(rèn)為，油泥是振動產(chǎn)生的粉末油氣混介物在高溫作用F形成。而繞組未發(fā)現(xiàn)有明顯的絕緣缺陷痕跡。

　　2.2故障原因分析發(fā)電機汽機側(cè)繞組端部振動，大是由于發(fā)電機曰期斷水后，定子繞組過熱引起的。但發(fā)電機在滿負(fù)荷運行斷水416定產(chǎn)繞組溫升究竟有多，由于在繞組上未埋設(shè)溫度測點，沒有直接的測量數(shù)據(jù)，而根據(jù)廠家提供的參數(shù)進廳計算。此時的，高溫度不超過150計兌過程略因為發(fā)電機定子絕緣為，級，所以認(rèn)為此溫度對定子繞組的絕緣應(yīng)無影響。但由于線棒溫度迅速上升并受熱膨脹，同時由于作繞機端部線棒之間的墊塊是用毛氈以透環(huán)，樹脂而將墊塊與線棒粘貼到起的，未用綁扎帶將墊塊同繞組線棒捆綁，故當(dāng)兩個線棒受熱膨脹情況不同時，線棒與墊塊之間就會產(chǎn)生裂紋錯位，減弱代，定作用。造成運行時振動逐漸變大山，定子線棒內(nèi)冷水；6從汽機側(cè)迸水，從勵磁機側(cè)出水側(cè)，所以+1發(fā)屯機斷水后。汽機側(cè)端部繞組的溫升比勵磁機側(cè)的嚇大，導(dǎo)致汽機側(cè)墊塊松動的怙況較嚴(yán)重。記廣澆纟端部的記方式主要靠3個內(nèi)撐箍環(huán)將端部的繞組壓緊到繞組外圈的支撐托架上2，繞組外圈共布置有12個支撐托架，支撐架通過螺栓固定到端部鐵芯的壓緊環(huán)上的。端部繞組同層相臨線棒及上下層線棒間是用墊塊撐緊后再注入樹脂來固定的。也就是說端部線棒的固定完全依靠在外圈支，部件和內(nèi)撐箍環(huán)之間打入禊塊和在相鄰線棒之間打入鍥塊后產(chǎn)生的壓緊力來固定，線棒之間并沒有相互的綁扎，整個端部的整體性較差。因此，我們認(rèn)為這種繞組端部固定方式與同類型機組相比是較薄弱的，無法承受定子繞組在定人出現(xiàn)振動過人的要原因時性的加固。臨時性加固措施是1對彈性環(huán)和支撐托架間外圈支撐環(huán)和繞組線棒間墊塊上下層繞組間墊塊灌注樹脂，利用其流動性充分填充可能產(chǎn)生的松動間隙。

　　拆除發(fā)電機端部固定用兩道內(nèi)撐摘環(huán)及扣應(yīng)6個支撐壓板3，改用小壓板固定方式。每側(cè)相鄰兩根線棒端部有4塊小壓板，每塊分成上兩半。先叫熱縮性帶將相鄰兩塊小壓板與繞組外的支控環(huán)綁緊后，加熱使熱縮帶收緊，然6再用專用工幾加力拉開壓板。打入斜概使熱縮帶緊力達(dá)到要求。最后涂樹脂固化廠家稱這種處理方法在200的發(fā)電機上使用過。

　　4發(fā)電機修父后的運廳情況發(fā)電機經(jīng)處理后，重新并網(wǎng)帶負(fù)荷。振動情況明顯改善，第20點的數(shù)值從處理前最高的457陽1減小至20陽1左右，第21點的數(shù)值從最高的2801減小至35，1左右。此次改進是否能真正改善發(fā)電機繞組端部的振動情況，還需要時間進步的驗證。就目前情況來看，此次小修改善了發(fā)電機繞組端部的固定狀況，使端部的振動幅值在安全的范圍內(nèi)，但強度是否滿足要求，尚需時日考驗。

　　在這次故中。發(fā)電機繞組端部及引線振動在線監(jiān)測裝置發(fā)揮了很大作用，使我們在運行中及早發(fā)現(xiàn)了發(fā)電機端部固定的缺陷，采取了限負(fù)荷的措施，避免了故障的擴大，甚至出現(xiàn)因振動過大而發(fā)生短路燒毀的故。

　　3發(fā)電機的修復(fù)從事電氣設(shè)備運行技術(shù)管理工作，這次事故后廠家決定對發(fā)電機繞組端部進行臨