核心提示：　　3測(cè)點(diǎn)布置東方型60MW汽輪發(fā)電機(jī)是東方電機(jī)股份有限公司設(shè)計(jì)生產(chǎn)的國(guó)內(nèi)單機(jī)容量較大的空冷汽輪發(fā)電機(jī)，其以方便、安全的冷卻方式而具有廣闊的市場(chǎng)前景。在該機(jī)設(shè)計(jì)階段，已作了大量的技術(shù)開(kāi)發(fā)。在該機(jī)出廠前

　　3測(cè)點(diǎn)布置東方型60MW汽輪發(fā)電機(jī)是東方電機(jī)股份有限公司設(shè)計(jì)生產(chǎn)的國(guó)內(nèi)單機(jī)容量較大的空冷汽輪發(fā)電機(jī)，其以方便、安全的冷卻方式而具有廣闊的市場(chǎng)前景。在該機(jī)設(shè)計(jì)階段，已作了大量的技術(shù)開(kāi)發(fā)。在該機(jī)出廠前夕進(jìn)行了型式試驗(yàn)，測(cè)試有關(guān)參數(shù)，進(jìn)一步完善該機(jī)組的各項(xiàng)科研工作，對(duì)其振動(dòng)進(jìn)行客觀分析評(píng)價(jià)。本文著重介紹了定子端部繞組振動(dòng)測(cè)試及數(shù)據(jù)分析處理的方法及研究結(jié)果。

　　2試驗(yàn)工況工況1：空轉(zhuǎn)工況2：空載1.3t/工況3：空載1.11/兩相穩(wěn)態(tài)短路工況4：空載1.Of/三相穩(wěn)態(tài)短路工況5：空載0.9f/兩相短路突加勵(lì)磁工況6：空載0.786J/工況8：兩相穩(wěn)態(tài)短路工況9：兩相短路突加勵(lì)磁工況10：三相穩(wěn)態(tài)短路在勵(lì)端端部繞組安裝8個(gè)加速度傳感器，其位置如所示，加速度傳感器通過(guò)環(huán)氧粘在端部繞組上，在鐵心底背中部安裝一個(gè)BENTLY速度傳感器，在機(jī)座、端蓋、軸瓦位置安裝BENTLY速度傳感器進(jìn)行測(cè)試，在拖動(dòng)電機(jī)軸頸處安裝一BENTLY位移傳感器測(cè)試轉(zhuǎn)速及鎖相信號(hào)。

　　測(cè)試系統(tǒng)由傳感器、放大器和分析儀器來(lái)稿時(shí)間：2001年12月12曰組成。定子端部繞組振動(dòng)利用加速度傳感器及與之匹配的阻抗變換器和電壓放大器測(cè)量，機(jī)座和軸承座振動(dòng)由BN速度傳感器拾取，軸系轉(zhuǎn)速和鎖相信號(hào)由BN位移傳感器測(cè)試，所有測(cè)試信號(hào)匯入信號(hào)轉(zhuǎn)接箱，輸人分析儀器進(jìn)行信號(hào)分析和數(shù)據(jù)處理，測(cè)試信號(hào)的譜分析由HP3560A完成，各點(diǎn)振動(dòng)的幅值和相位測(cè)量由DVF-2完成。測(cè)試系統(tǒng)儀器連接見(jiàn)所示。

　　5測(cè)試結(jié)果（測(cè)試數(shù)據(jù)略）。其中端部繞組振動(dòng)加速度為單峰值，單位為g= 9.81mA2，機(jī)座和軸承座振動(dòng)為單峰值。

　　（測(cè)試數(shù)據(jù)略）。其中端部繞組振動(dòng)加速度為有效值，單位為g=9.81m/s2，機(jī)座和軸承座振動(dòng)為有效值，單位為jwn. 6數(shù)據(jù)處理6.1數(shù)據(jù)處理方法根據(jù)振動(dòng)及數(shù)學(xué)理論，連續(xù)體振動(dòng)加速度可化為如下形式：i=戈（0對(duì)行兩嫌值順嫌動(dòng)嘛位移：6.2端部繞組振動(dòng)趨勢(shì)分析和運(yùn)行振型分析。

　　（1）由上面10個(gè)工況的測(cè)試結(jié)果作出勵(lì)端端部繞組8個(gè)測(cè)點(diǎn)的100Hz振動(dòng)趨勢(shì)見(jiàn)~10端部線棒3測(cè)點(diǎn)振動(dòng)趨勢(shì)端部繞組4測(cè)點(diǎn)振動(dòng)趨勢(shì)端部繞組5測(cè)點(diǎn)振動(dòng)趨勢(shì)端部繞組6測(cè)點(diǎn)振動(dòng)趨勢(shì)（2）由工況4勵(lì)端端部繞組的振動(dòng)幅值及相位角作出勵(lì)端端部繞組的電磁振動(dòng)運(yùn)行振型，時(shí)間《為r/4、772、3774和71時(shí)，由下式：分別計(jì)算出勵(lì)端端部繞組8個(gè)測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)位移值，即可作出勵(lì)端端部繞組的電磁振動(dòng)運(yùn)行振型1. 0端部繞組8測(cè)點(diǎn)振動(dòng)趨勢(shì)1端部繞組運(yùn)行振型7分析討論以上測(cè)試數(shù)據(jù)表明：該臺(tái)60MW空冷汽輪發(fā)電機(jī)定子機(jī)座、定子鐵心、軸瓦和汽端端蓋在空轉(zhuǎn)、空載和短路工況下的振動(dòng)很小，其頻率成分以轉(zhuǎn)頻和倍頻為主。在空轉(zhuǎn)運(yùn)行工況勵(lì)端端蓋通頻振動(dòng)為45，轉(zhuǎn)頻分量為28（11！，空載和短路工況下的振動(dòng)較小，我們認(rèn)為這主要與風(fēng)道、端蓋與機(jī)座的把合緊度有關(guān)。

　　勵(lì)端端部繞組在不同工況下振動(dòng)狀況相差較大：空轉(zhuǎn)、兩相穩(wěn)態(tài)短路和三相穩(wěn)丨漆短路工況振動(dòng)較小，其頻率成分主要為5'QHZ、100Hz和111~114HZ，空載工況下各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)較大，并且隨勵(lì)磁電壓的上升而上升，其頻率成分以*3倍和1*0倍額定勵(lì)磁電壓時(shí)，繞組3測(cè)點(diǎn)的轉(zhuǎn)頻振動(dòng)分別達(dá)到219jun和104|xm，經(jīng)過(guò)分析發(fā)現(xiàn)：由于3測(cè)點(diǎn)位于勵(lì)端3點(diǎn)鐘位置（見(jiàn)）靠近定子接線銅排，測(cè)試信號(hào)受到了定子接線銅排電壓影響所致，故該信號(hào)已失真，測(cè)試振動(dòng)值已失去真實(shí)性。1.3倍和1.0倍額定勵(lì)磁電壓的最大倍頻振動(dòng)（100Hz電磁振動(dòng)）發(fā)生在2/5、*7、*8測(cè)點(diǎn)，1.3倍勵(lì)磁電壓時(shí)其振動(dòng)值分別為27|jun、25（xm、23、24jwn，1.0倍額定勵(lì)磁電壓時(shí)其振動(dòng)值分相對(duì)較小，均不大于4，由于振動(dòng)頻率較高，其振動(dòng)速度仍然較大，所以對(duì)其引起的振動(dòng)及躁聲不可忽視，深人分析發(fā)現(xiàn)110~112Hz的振動(dòng)可能是端部繞組的固有頻率引起的。

　　勵(lì)端端部繞組在兩相短路突加勵(lì)磁（八=0.894倍額定電流，持續(xù)時(shí)間30s）工況的振動(dòng)主要是倍頻振動(dòng)，其最大振動(dòng)值為18jun，該工況繞組同時(shí)出現(xiàn)頻率為75Hz和120Hz的低幅振動(dòng)。

　　汽輪發(fā)電機(jī)的機(jī)械振動(dòng)和電磁振動(dòng)均不大，電磁振動(dòng)存在較明顯的、但不規(guī)則的圓運(yùn)行振型，其振型節(jié)點(diǎn)位于3測(cè)點(diǎn)、4和5測(cè)點(diǎn)之間、6和7測(cè)點(diǎn)之間、7和8測(cè)點(diǎn)之間。