0 引言

火力發(fā)電廠汽輪機(jī)各主、輔設(shè)備發(fā)生故障[1]，會對發(fā)電機(jī)組的安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行等方面造成不利影響，開展汽輪機(jī)各主、輔設(shè)備的故障統(tǒng)計與分析工作，發(fā)現(xiàn)設(shè)備故障的主要共性特征，分析、總結(jié)典型故障的產(chǎn)生原因、存在危害及防治經(jīng)驗，可以促使發(fā)電廠重視存在的問題，有針對性地制定治理、防范措施，降低設(shè)備故障發(fā)生率，減少設(shè)備損壞情況的發(fā)生，提高發(fā)電機(jī)組的運(yùn)行安全性、穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性。

2017年浙江省大型火力發(fā)電廠迎峰度夏技術(shù)監(jiān)督檢查發(fā)現(xiàn)汽輪機(jī)組主、輔設(shè)備新增各類故障信息共計141項，將新增故障信息進(jìn)行歸納和整理，存在共性、典型的故障問題主要有：調(diào)速系統(tǒng)故障，高、低壓旁路系統(tǒng)故障，西門子超超臨界機(jī)組汽門閥芯、閥座密封面裂紋，汽輪機(jī)軸系振動大，西門子汽輪機(jī)液壓盤車離合器損壞等。

1 調(diào)速系統(tǒng)故障

浙江省大型火力發(fā)電廠汽輪機(jī)調(diào)速系統(tǒng)故障頻發(fā)，故障種類繁多，本次統(tǒng)計發(fā)現(xiàn)，涉及存在調(diào)速系統(tǒng)故障的機(jī)組共有15臺[2]，主要有通流改造后機(jī)組汽輪機(jī)順序閥投用困難、汽流激振、汽門力矩偏低、汽門卡澀、汽門短暫異常部分關(guān)閉、汽門內(nèi)漏、汽門關(guān)閉時間不合格、LVDT(汽門閥位反饋)故障、汽門閥位反饋與指令偏差大等問題，由此造成汽門開啟閥位受限、機(jī)組負(fù)荷突降或受限、防超速保護(hù)功能喪失、汽門晃動等異常情況，嚴(yán)重影響機(jī)組運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性，應(yīng)引起發(fā)電廠的重視。

1.1 汽輪機(jī)順序閥投用困難

某2臺660 MW亞臨界機(jī)組汽輪機(jī)共有4只高壓調(diào)節(jié)閥，原順序閥為2+1+1運(yùn)行模式，機(jī)組通流改造后，在汽輪機(jī)投用順序閥過程中會出現(xiàn)1號、2號瓦振動較大等故障現(xiàn)象，影響機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行，故汽輪機(jī)投用順序閥時只能關(guān)閉順序閥中的第四閥，投用前三閥(即2+1運(yùn)行模式)。分析造成汽輪機(jī)順序閥投用困難的原因是：由于汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級汽封間隙較小，1號、2號軸瓦穩(wěn)定性較差，當(dāng)汽輪機(jī)在順序閥投用過程中第四閥部分開啟時，1號、2號瓦容易在汽流激振力作用下引起振動突增、瓦溫升高等現(xiàn)象。

目前投用汽輪機(jī)順序閥只能采用2+1的運(yùn)行模式，在夏季工況時會存在高負(fù)荷出力受限、電網(wǎng)大頻差動作時一次調(diào)頻響應(yīng)能力受限等情況。建議將機(jī)組的運(yùn)行策略按以下方式進(jìn)行優(yōu)化：

(1)夏季高負(fù)荷出力時可切換至單閥模式，保證出力及一次調(diào)頻性能，但單閥運(yùn)行模式的缺點是經(jīng)濟(jì)性較差。

(2)可考慮增加2+2混合配汽模式，保證出力的同時亦可適當(dāng)提高經(jīng)濟(jì)性。

(3)若汽輪機(jī)投用順序閥仍采用目前關(guān)閉順序閥中的第四閥、只投用前三閥的方式，建議考慮增加在電網(wǎng)大頻差動作時機(jī)組的一次調(diào)頻補(bǔ)償策略，消除第四閥無法開啟時導(dǎo)致機(jī)組負(fù)荷無法增加所造成的不利影響，增加機(jī)組一次調(diào)頻響應(yīng)能力。此外，為解決汽輪機(jī)順序閥投用中第四閥投用困難的問題，建議繼續(xù)與制造廠和其它科研機(jī)構(gòu)開展合作研究工作，深入開展順序閥模式下第四閥汽流激振治理研究[3]，尋求最終解決辦法。

1.2 汽門力矩偏低

某660 MW亞臨界機(jī)組汽輪機(jī)1號中壓主汽閥進(jìn)行全行程活動試驗時，在全關(guān)后需借助外力方可開啟。分析故障原因，由于汽門開啟阻力過大、所需開啟力矩不夠，會出現(xiàn)汽門無法自動開啟的問題。如果有中壓調(diào)節(jié)閥內(nèi)漏造成中壓主汽閥前后蒸汽壓差過大、中壓主汽閥開啟過程中閥桿摩擦力過大等情況出現(xiàn)，均會造成汽門開啟阻力過大。建議對1號中壓調(diào)節(jié)閥的嚴(yán)密性、1號中壓主汽閥閥桿磨損情況等進(jìn)行檢查，減少由于中壓主汽閥前后蒸汽壓差過大或中壓主汽閥閥桿摩擦力過大所產(chǎn)生的開啟阻力，保證在無需借助外力情況下中壓主汽閥能夠自動開啟。

1.3 汽門開啟過程中有異音

某660 MW超臨界機(jī)組汽輪機(jī)2號高壓調(diào)節(jié)閥在45%以上開度時有異音，60%以上開度時容易引起汽流激振。經(jīng)初步分析認(rèn)為：汽輪機(jī)2號高壓調(diào)節(jié)閥閥座可能出現(xiàn)了松動現(xiàn)象，在2號高壓調(diào)節(jié)閥開度增大時，通過的蒸汽流量增大，在蒸汽力的沖擊作用下，高壓調(diào)節(jié)閥閥座發(fā)生振動(抖動)、旋轉(zhuǎn)、碰摩等現(xiàn)象，導(dǎo)致通過的蒸汽流場受到干擾，形成異音，造成汽流激振等現(xiàn)象。從高壓調(diào)節(jié)閥閥座結(jié)構(gòu)看，其設(shè)有定位銷，推斷2號高壓調(diào)節(jié)閥存在閥座定位銷斷裂的可能。建議重新調(diào)整汽輪機(jī)順序閥閥序，機(jī)組正常運(yùn)行中限制2號高壓調(diào)節(jié)閥的開度，加強(qiáng)監(jiān)視高壓調(diào)節(jié)閥的運(yùn)行情況，停機(jī)時檢修2號高壓調(diào)節(jié)閥。

1.4 汽門卡澀

某1 000 MW超超臨界機(jī)組A側(cè)中壓調(diào)節(jié)閥全行程試驗時曾發(fā)生在15%位置卡澀無法關(guān)閉的現(xiàn)象[4]。經(jīng)查，15%位置大致位于中壓調(diào)節(jié)閥的預(yù)啟閥關(guān)閉區(qū)域，推斷存在預(yù)啟閥導(dǎo)向鍵松動或?qū)蜴I與鍵槽之間因間隙過小產(chǎn)生碰摩的可能，導(dǎo)致預(yù)啟閥無法關(guān)閉。此外，汽門長期不活動時，閥桿與閥套之間容易積聚過多的氧化皮等雜質(zhì)，同樣會造成預(yù)啟閥導(dǎo)向鍵卡澀或閥桿移動受阻，形成汽門卡澀。汽門卡澀威脅機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行，建議嚴(yán)格執(zhí)行汽門活動性試驗的相關(guān)規(guī)定，盡快對卡澀的中壓調(diào)節(jié)閥解體檢修，重新調(diào)整或固定預(yù)啟閥導(dǎo)向鍵的位置，適當(dāng)擴(kuò)大導(dǎo)向鍵與鍵槽間隙，清理積聚的氧化皮等雜質(zhì)，消除卡澀，確保預(yù)啟閥能夠平滑移動。對材質(zhì)屬于易產(chǎn)生氧化皮的閥桿、閥套，應(yīng)進(jìn)行升級改造，降低氧化皮的產(chǎn)生量，減少汽門卡澀情況的發(fā)生。

1.5 汽門短暫部分關(guān)閉

某2臺1 000 MW超超臨界機(jī)組B側(cè)高壓主汽閥全行程試驗后，在其試驗恢復(fù)的開閥過程中，A側(cè)高壓主汽閥存在短暫部分關(guān)閉的異?，F(xiàn)象。局部控制油支管油壓不足通常容易造成該控制油支管附近汽門油缸油壓下降，油缸油壓力矩不足而導(dǎo)致汽門出現(xiàn)關(guān)閉的現(xiàn)象。初步分析，B側(cè)高壓主汽閥全行程試驗后，在其試驗恢復(fù)的開閥過程中，可能因其油缸進(jìn)油流量較大、進(jìn)油速度過快，導(dǎo)致B側(cè)高壓主汽閥油缸的控制油支管需油量突增，從而引起A側(cè)高壓主汽閥附近局部控制油支管供油壓力下降，A側(cè)油缸油壓力矩短暫不足而導(dǎo)致汽門出現(xiàn)短暫異常部分關(guān)閉的現(xiàn)象。汽門短暫異常部分關(guān)閉威脅機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行，建議在B側(cè)高壓主汽閥全行程試驗后的恢復(fù)過程中對其進(jìn)行緩慢開閥試驗，并對B側(cè)高壓主汽閥伺服閥、節(jié)流孔等進(jìn)行檢查，適當(dāng)縮小B側(cè)高壓主汽閥試驗電磁閥的進(jìn)油節(jié)流孔尺寸并試驗其效果。如現(xiàn)場有條件，建議可在各汽門油缸控制油母管末端增設(shè)蓄能器，消除汽門開閥時需油量突增時帶來的油壓波動。

1.6 汽門關(guān)閉時間不合格

某330 MW亞臨界機(jī)組高壓主汽閥、中壓主汽閥關(guān)閉時間均不合格(高壓主汽閥：0.543 s，0.516 s;中壓主汽閥： 0.556 s， 0.489 s)， 《汽輪機(jī)調(diào)節(jié)控制系統(tǒng)試驗導(dǎo)則》規(guī)定200—600 MW機(jī)組主汽門關(guān)閉總時間建議值是不超過0.3 s。經(jīng)測算，在調(diào)節(jié)閥拒動的情況下危急超速最高轉(zhuǎn)速可飛升至3 516 r/min，接近調(diào)速系統(tǒng)失控后，危急轉(zhuǎn)速最高不超額定轉(zhuǎn)速18%(3 540 r/min)的規(guī)定，處于較危險的區(qū)域。造成汽門關(guān)閉較慢的原因[5]，可能與汽門關(guān)閉延時時間較長、汽門油缸泄油速度較慢或汽門閥桿卡澀等造成汽門凈關(guān)閉時間較長等有關(guān)，建議從ETS(汽輪機(jī)跳閘保護(hù)系統(tǒng))輸入通道到安全油泄油回路進(jìn)行檢查，加快泄油速度，縮短延時時間，若汽門出現(xiàn)卡澀現(xiàn)象，應(yīng)對汽門進(jìn)行解體檢查。

2 高、低壓旁路系統(tǒng)故障

本次統(tǒng)計發(fā)現(xiàn)浙江省火力發(fā)電廠存在高、低壓旁路系統(tǒng)故障的機(jī)組共有12臺，主要有高、低壓旁路閥內(nèi)漏，開啟故障，油站充油頻繁等故障問題。

2.1 高、低壓旁路閥的內(nèi)漏

高、低壓旁路閥的內(nèi)漏將導(dǎo)致熱力系統(tǒng)工質(zhì)泄漏，影響機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。長期內(nèi)漏還容易導(dǎo)致旁路閥密封面吹損嚴(yán)重，加劇內(nèi)漏。此外，旁路閥內(nèi)漏會導(dǎo)致閥后蒸汽溫度高，減溫水系統(tǒng)投入使用后，因減溫水流量小霧化效果變差、減溫水量控制不當(dāng)?shù)仍颍€容易造成旁路閥后管道發(fā)生水擊、管材熱疲勞損傷等現(xiàn)象，從而出現(xiàn)裂紋、甚至斷裂等情況，威脅機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行。

高、低壓旁路閥內(nèi)漏產(chǎn)生原因與旁路閥未關(guān)閉到位，閥芯、閥座密封面受損密封不嚴(yán)等因素有關(guān)[6]。建議在高、低壓旁路閥開度調(diào)整時確保其機(jī)械零位在準(zhǔn)確位置;對受損的高、低壓旁路閥的閥芯密封面進(jìn)行車銷、研磨、堆焊等處理，密封面經(jīng)紅丹粉試口保證其達(dá)到質(zhì)量要求，消除高、低壓旁路閥的內(nèi)漏現(xiàn)象;在旁路閥前加裝濾網(wǎng)，阻止管路中積攢的焊渣、銹皮等通過，降低在機(jī)組啟停階段因蒸汽品質(zhì)差對旁路閥閥芯、閥座密封面的沖刷和磨損，提高機(jī)組運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性。高、低壓旁路閥出現(xiàn)內(nèi)漏時應(yīng)注意控制其閥后減溫水，必須將閥后溫度控制在管材的溫度承受范圍以內(nèi)，應(yīng)根據(jù)管材許用應(yīng)力的設(shè)計溫度進(jìn)行限制，防止管材超溫;閥后蒸汽溫度應(yīng)高于對應(yīng)蒸汽壓力的飽和溫度，并保持一定的過熱度，防止出現(xiàn)管道水擊;同時，閥后溫度不應(yīng)大幅快速波動，應(yīng)注意通過調(diào)整減溫水控制其緩慢變化，盡量減少因冷熱驟變導(dǎo)致管材產(chǎn)生熱疲勞損傷等問題。

2.2 高、低壓旁路閥開啟故障

高、低壓旁路閥開啟故障將導(dǎo)致主、再熱蒸汽壓力無法控制，尤其是機(jī)組在高負(fù)荷突然跳閘時，鍋爐嚴(yán)重超壓，可能因泄壓不及時導(dǎo)致蒸汽管道發(fā)生爆炸，嚴(yán)重威脅機(jī)組安全運(yùn)行。

某2臺330 MW亞臨界機(jī)組停機(jī)時，高、低壓旁路閥曾多次出現(xiàn)無法開啟的情況。分析原因，該機(jī)組正常運(yùn)行中因高、低壓旁路閥長期保持關(guān)閉狀態(tài)，旁路閥液壓油缸中的控制油消耗量極少，一些控制部件/部位的局部控制油長期滯留在高溫環(huán)境下，受高溫影響容易變粘稠，高、低壓旁路系統(tǒng)比例閥出現(xiàn)卡澀、靜態(tài)開啟力矩偏大等問題，從而造成高、低壓旁路系統(tǒng)比例閥因無法動作而失去控制功能，高、低壓旁路閥無法開啟。目前該機(jī)組高、低壓旁路系統(tǒng)比例閥需經(jīng)輔助外力疏通后方可有效動作。建議適當(dāng)增大高、低壓旁路系統(tǒng)比例閥開啟力矩，或進(jìn)行調(diào)研后考慮對高、低壓旁路系統(tǒng)比例閥進(jìn)行改型，保證高、低壓旁路閥能夠正常開啟。

2.3 高壓旁路閥油站充油頻繁

某1 000 MW超超臨界機(jī)組高壓旁路閥油站存在頻繁充油現(xiàn)象，約5 min 1次。分析原因，高旁油站頻繁充油，說明系統(tǒng)存在耗油量較大、油壓下降過快的問題[7]，可能與高壓旁路油站內(nèi)部系統(tǒng)管道、電磁泄壓閥、溢流閥、高壓旁路閥油缸控制閥或電磁閥漏油泄壓等有關(guān)。高壓旁路油站系統(tǒng)漏油泄壓，嚴(yán)重時會造成高壓旁路系統(tǒng)失去動力油，進(jìn)而導(dǎo)致高壓旁路閥及其附屬液壓減溫水閥無法操作，威脅機(jī)組的安全運(yùn)行。建議對高壓旁路油站進(jìn)行徹查，消除頻繁充油故障。

3 西門子超超臨界機(jī)組汽門閥芯、閥座密封面裂紋

浙江省內(nèi)多數(shù)西門子超超臨界機(jī)組已投運(yùn)多年，汽輪機(jī)汽門閥芯及閥座密封面普遍存在裂紋故障，有的機(jī)組在投運(yùn)數(shù)年后，甚至出現(xiàn)汽門閥芯及閥座密封面裂紋集中快速式爆發(fā)的情況。

隨著裂紋的擴(kuò)大和加深，尤其是環(huán)向裂紋，隨時可能造成閥芯及閥座密封面的金屬部件脫落并進(jìn)入汽輪機(jī)，從而損壞汽輪機(jī)通流部分，造成葉片變形、斷裂、轉(zhuǎn)子受損等嚴(yán)重問題，對機(jī)組安全運(yùn)行構(gòu)成嚴(yán)重威脅，需引起高度重視。

分析汽輪機(jī)汽門閥芯及閥座密封面裂紋的原因[8]，可能與汽門閥芯及閥座密封面的材質(zhì)、加工工藝以及汽輪機(jī)快冷裝置投用不合理等有關(guān)。目前主要的處理方案有2種，一種是將原司太立合金密封面切除后，采用鎳基合金過渡層加司太立合金堆焊密封面;另一種是原司太立合金密封面切除后，全部采用鎳基合金堆焊密封面。建議進(jìn)一步深入分析裂紋產(chǎn)生的確切原因，目前應(yīng)做好如下應(yīng)對措施：

(1)暫停投用汽輪機(jī)快冷裝置，遇特殊情況投用汽輪機(jī)快冷裝置時應(yīng)謹(jǐn)慎，可適當(dāng)降低缸溫的冷卻速率，如有條件，可考慮對該裝置增加空氣加熱系統(tǒng)，減小冷空氣與熱態(tài)汽門的溫差。

(2)加強(qiáng)檢修中對汽輪機(jī)汽門閥芯及閥座密封面的檢查，原則上對出現(xiàn)裂紋的汽門閥芯或閥座密封面應(yīng)進(jìn)行整體更換，不應(yīng)采取挖補(bǔ)的修補(bǔ)方式，避免挖補(bǔ)后的部位再次產(chǎn)生裂紋并出現(xiàn)脫落的危險。

(3)對已產(chǎn)生裂紋但尚不能立即整體更換的汽門閥芯或閥座密封面，應(yīng)做好安全評估和檢查記錄，加強(qiáng)對汽輪機(jī)運(yùn)行參數(shù)的監(jiān)視，盡快停機(jī)更換閥芯或閥座密封面，消除安全隱患。

4 汽輪機(jī)軸系振動大

浙江省各發(fā)電廠歷來非常重視軸系振動問題，開展了各種綜合診斷和治理，取得了較好的成效。目前，各發(fā)電廠絕大多數(shù)機(jī)組軸系振動控制情況良好，監(jiān)測手段完善，但仍有部分機(jī)組因不同原因?qū)е螺S承振動存在超標(biāo)問題。本次統(tǒng)計發(fā)現(xiàn)，汽輪機(jī)軸系振動存在偏大問題的機(jī)組共有12臺，其中超超臨界機(jī)組占比較大。

機(jī)組軸系振動大，將影響機(jī)組安全可靠運(yùn)行，嚴(yán)重時會損壞軸頸、軸瓦，甚至造成汽輪機(jī)動靜葉片劇烈碰摩、葉片斷裂、汽輪機(jī)損壞的嚴(yán)重事故。由于軸系振動產(chǎn)生的根源極其復(fù)雜，應(yīng)根據(jù)機(jī)組出現(xiàn)的振動問題進(jìn)行專項振動分析，并根據(jù)其振動特點進(jìn)行綜合診斷和治理[9]。

4.1 西門子超超臨界機(jī)組汽輪機(jī)1號軸承振動大

某西門子660 MW超超臨界機(jī)組1號軸承軸振大，處理過2次，但效果一直不理想，目前在40～120 μm波動。分析其原因，軸瓦電腐蝕、橢圓接觸面圓滑度偏低等原因會導(dǎo)致與軸承座的接觸性不好，軸瓦剛度不夠，在汽流激振力作用下轉(zhuǎn)子運(yùn)動軌跡逐漸失穩(wěn)，軸振增大[10]。建議提高軸瓦接觸性和軸瓦剛度，增強(qiáng)軸瓦穩(wěn)定性[11];對軸心運(yùn)行軌跡進(jìn)行分析;綜合運(yùn)用降主汽溫度、調(diào)整軸瓦墊高和間隙、啟停頂軸油泵、控制AGC(自動發(fā)電控制)速率、動平衡試驗等手段，查明引起軸振增大的主要影響因素，有針對性地制定處理措施。

4.2 西門子超超臨界機(jī)組汽輪機(jī)極熱態(tài)停機(jī)軸振大

某3臺西門子1 000 MW超超臨界機(jī)組極熱態(tài)停機(jī)后，因輔汽供主機(jī)軸封汽溫度太低(約280℃)，引起汽輪機(jī)2號軸承振動增大。分析認(rèn)為：極熱態(tài)停機(jī)時，輔汽供軸封汽溫度太低，與高壓軸封金屬溫度不匹配，尤其是2號軸承靠近高壓缸進(jìn)汽側(cè)，停機(jī)時軸封金屬溫度最高，軸封金屬遇到冷蒸汽后受冷收縮，與轉(zhuǎn)子發(fā)生碰摩(已發(fā)現(xiàn)有的機(jī)組軸封齒磨損較大)，引起軸承振動增大，嚴(yán)重時甚至?xí)斐善啓C(jī)大軸抱死。建議合理安排停機(jī)過程，優(yōu)化機(jī)組滑參數(shù)停機(jī)程序，可考慮在機(jī)組降至低負(fù)荷時維持鍋爐熱負(fù)荷不變(保證低負(fù)荷煙氣溫度不低于環(huán)保脫硝要求)的情況下，通過適當(dāng)開啟高、低壓旁路閥，控制汽輪機(jī)進(jìn)汽量，實現(xiàn)在鍋爐熱負(fù)荷不變情況下滑參數(shù)停機(jī)，停機(jī)前盡可能降低汽輪機(jī)缸溫，縮小輔汽所供軸封汽與高壓軸封金屬的溫差，減少轉(zhuǎn)子碰摩振動現(xiàn)象;建議對同類型機(jī)組開展調(diào)研，增設(shè)汽輪機(jī)軸封汽電加熱系統(tǒng)，提高停機(jī)后軸封供汽溫度，解決軸封汽與高壓軸封金屬的溫度匹配問題，減少轉(zhuǎn)子與軸封部件碰摩產(chǎn)生振動的現(xiàn)象發(fā)生。

5 西門子汽輪機(jī)液壓盤車離合器損壞

某西門子1 000 MW超超臨界機(jī)組汽輪機(jī)液壓盤車離合器在汽輪機(jī)盤車投用過程中出現(xiàn)損壞事故。分析原因，該機(jī)組汽輪機(jī)液壓盤車離合器損壞系靜態(tài)盤車時啟動力矩過大所致。為防止此類事故的發(fā)生，建議修訂汽輪機(jī)盤車投運(yùn)相關(guān)運(yùn)行規(guī)程，制定汽輪機(jī)盤車啟動操作點卡：在汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子靜止?fàn)顟B(tài)下啟動液壓盤車時，必須先對汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行手動盤車，若汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子在手動盤車時出現(xiàn)無法盤動的情況，禁止投運(yùn)液壓盤車;若汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子在手動盤車時盤動輕滑，可逐漸增加液壓盤車動力油，待液壓盤車動力油能夠推動汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子緩慢轉(zhuǎn)動時，立即停止手動盤車，緩慢加大液壓盤車動力油，并調(diào)整盤車轉(zhuǎn)速至正常轉(zhuǎn)速值。

此外，汽輪機(jī)液壓盤車動態(tài)啟動或運(yùn)行時力矩過大、離合器嚙合不到位、離合器在高速旋轉(zhuǎn)時無法及時脫開等原因亦可能造成液壓盤車離合器損壞[12]。建議檢查汽輪機(jī)頂軸油系統(tǒng)，確定汽輪機(jī)各瓦處轉(zhuǎn)子被頂起至規(guī)定值，防止頂起高度不到位，造成盤車動態(tài)啟動或運(yùn)行時力矩過大，從而損壞液壓盤車離合器;在檢修中應(yīng)對液壓盤車離合器進(jìn)行檢查，防止離合器傳動楔塊卡澀、安裝不到位等原因造成液壓盤車離合器在投運(yùn)時出現(xiàn)嚙合不到位、離合器在高速旋轉(zhuǎn)時無法及時脫開等問題，從而避免因汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子高速沖擊造成離合器損壞。

6 結(jié)語

火力發(fā)電廠汽輪機(jī)各主、輔設(shè)備故障種類繁多，有必要持續(xù)開展故障監(jiān)督檢查工作的統(tǒng)計與分析，梳理其典型、重要故障，便于發(fā)現(xiàn)生產(chǎn)運(yùn)行中的薄弱環(huán)節(jié)。

調(diào)速系統(tǒng)故障、高、低壓旁路系統(tǒng)故障、汽輪機(jī)軸系振動大、西門子汽輪機(jī)液壓盤車離合器損壞等典型故障是常見易發(fā)故障，對機(jī)組的安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行會造成不同程度的影響，需要各發(fā)電廠在機(jī)組正常運(yùn)行過程中持續(xù)關(guān)注，根據(jù)其特性適時調(diào)整運(yùn)行方式，并結(jié)合檢修及時予時消除。西門子超超臨界機(jī)組汽門閥芯、閥座密封面出現(xiàn)裂紋是西門子機(jī)組的通病，目前采用的切割堆焊處理方法，其效果仍需長時間檢驗，裂紋的產(chǎn)生根源仍需各發(fā)電廠與制造廠及其它科研機(jī)構(gòu)繼續(xù)深入開展試驗和研究，找出其確切原因，徹底消除安全隱患。